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【扫路车洗扫车风机】具体引见

扫路车风机.jpg


择要:以某型号扫路车用风机内部涡流和压力脉动特性为研讨工具,竖立适宜于扫路车用风机内部湍流活动的C F D数值模仿要领,仿真取实验效果的对照考证了所提要领的合理性和可靠性.剖析注解:扫路车用风机接近蜗舌地区的叶轮流道会发生猛烈的旋涡活动以致回流,该活动特性是风机气动噪声的重要泉源;蜗舌接近出口始终存在一个低速、涡量值较小的旋涡区,蜗舌构造情势及叶片取蜗舌间距是影响风机气动噪声特性的要害参数;叶片压力里比吸力面上的脉动周期性特性更猛烈,正对叶轮流讲的蜗舌外面压力脉动很强.

关键词:洗路车风机;扫路车风机;垃圾车吸风机;蜗舌;数值模仿

跟着国度情况计谋的强势推动,作为城镇环卫功课主力军的扫路车的下噪高能耗特性取日趋进步的低噪节能环保要求之间的抵牾日趋凸起.扫路车用风机是扫路车实力体系的要害零部件、动力源和重要噪声源[1],其降噪需求也日趋急迫.

现在,针对扫路车用风机气动噪声的发声机理、声源特性和声流传特性等研讨仍隐缺乏.因而,展开扫路车用风机气动噪声剖析是扫路车技术发域中亟待探究的要害研讨偏向.

本文以某型号扫路车用风机内部涡流和压力脉动特性为研讨工具,对扫路车用风机正在额定工况下的内部活动停止三维数值仿真.起首对风机内部涡流特性停止剖析,然后联合时域剖析要领对流场内部压力脉动停止剖析,以展现扫路车用风机气动噪声发生的机理、气动噪声源的位置及噪声范例,为扫路车用风机气动降噪供应无益的信息.

1 多少模子及视察点拔取

本文数值模仿的扫路车用风机重要由入口段、出口段、叶轮和蜗壳组成,详细构造如图1所示,其主要参数详见表1.


图1 风机构造示意图

Fig.1 Schematic diagramofcentrifugal fan

表1 风机重要构造参数

Tab.1 Main structure parameters of centrifugal fan


入口直径D1/mm叶轮直径D2/mm叶轮宽度b/mm蜗壳宽度B/mm入口安装角β1/(°)出口安装角β2/(°)388 700 104.4 161 40 151.5

正在蜗壳圆周上每隔30°与一个视察点Pi,统共拔取11个视察点;正在蜗舌上拔取3个测试点A (P1)、B(P2)、C(P3);正在接近蜗舌四周的3个叶片尾端上与6个视察点,压力面上的点为Di,吸力面上的点为di.所有点均处在离心风机叶轮中截面上,局部视察点具体位置如图2所示.


图2 局部测试点位置示意图

Fig.2 Location drawing of some viewpoints

2 数值计算方法

2.1掌握方程及湍流模子

扫路车用风机的内部活动是三维黏性弗成紧缩活动,遵照物理守恒定律,掌握方程包孕连续性方程、动量守恒方程和湍流输运方程.

连续性方程:


动量守恒方程:


上述式中:ρ为密度;p为压强;ν为活动黏度;fi为体积力;μe为湍流黏性系数;μ为份子黏性系数,μt为涡流黏性系数.

因为扫路车用风机叶轮高速扭转和强曲率效应的影响,其内部流场构造极为庞大,包含有叶片尾缘的星散尾迹活动、旋涡脱落和走漏活动等庞大活动征象,因而本文接纳工程上运用普遍的R NGk-ε湍流模子.该模子经由过程对湍流黏性停止批改,思索了扭转和曲率效应对流动的影响,取尺度k-ε模子比拟能够较好天处置惩罚下应变率及流线蜿蜒水平较大的活动[2].正在R NGk-ε模子中,k方程和ε方程离别为:


式中:k为湍动能;ε为湍流耗散率;Gk为湍流的发生项;模子常数离别为Cμ=0.09,C1ε=1.42,C2ε=1.68,σk=1.0,σε=1.3.

2.2 网格天生

接纳三维建模软件停止实体建模,应用专业网格分别软件天生网格.为了使扫路车用风机内部活动充裕生长,正在风机进、出风口处各增加了一段延伸管道.正在分别网格时,考虑到扫路车用风机构造的复杂性和网格的天生质量,接纳分块分别网格,各个地区零丁天生适宜的网格,相邻的地区共用一个里.分别网格时起首停止了网格无关性盘算,确保网格数目对盘算精度不形成影响,建立了网格数约为1.14×106,2.4×106,6.33×106的3种网格.接纳差别网格数停止计算所对应的机能曲线取实验机能曲线对照如图3所示,考虑到数值预估的精度,本文拔取网格数目约为6.33×106.蜗壳和叶轮接纳适应性较强的非构造化四面体网格,并对曲率转变较大的里停止了网格加密[3](如图4所示).模子各部分的网格数目离别为:入口段814339,叶轮地区2717480,蜗壳地区2067721,出口段729813,风机网格总数为6329353.图4叶片和蜗舌外面网格


图3 全压取流量干系曲线

Fig.3 Relation of total pressure and flow


图4 叶片和蜗舌外面网格

Fig.4 Grid distribution of blade and scroll

2.3 近壁面处置惩罚要领

近壁面地区的活动因为其本身庞大特性及重要作用,一向是湍流模仿的热点和难点,近壁面的处置惩罚关于湍流盘算的精度也具有主要影响[4].现在,运用较广的湍流数值计算方法是R AN S要领,它需求引入湍流模子才气使雷诺方程关闭可解.常用的R NGk-ε湍流模子是下雷诺数湍流模子,这些模子均是关于充裕生长的湍流才有用.而近壁面四周地区的活动雷诺数较低,湍流的脉动影响不如份子黏性影响大,湍流生长其实不充裕,故下雷诺数湍流模子不克不及间接适用于近壁面四周地区的流场盘算.为了使这些下雷诺数模子盘算可以或许延伸到壁里,可运用两种要领为近壁区建模:尺度壁里函数法和加强壁里处置惩罚法.

接纳差别的壁里处置惩罚,对网格有差别的分别要求.考虑到扫路车用风机强扭转和强曲率效应,联合尺度壁里函数法要求,本文y+的局限肯定为11. 25≤y+≤300[5].

本文近壁面活动的处置惩罚要领接纳尺度壁里函数法,叶片和蜗舌外面的y+散布如图5所示,从图中能够看出本文数值盘算的网格分别能知足上述要求.


图5 叶片和蜗舌外面y+散布

Fig.5 y+distribution of blade and scroll

2.4 方程离散取求解

盘算时接纳“多重坐标系”(MR F)模子耦合消息局部地区,即叶轮地区为扭转地区,接纳扭转坐标系,给定响应的扭转速度;其他地区为静止地区,接纳静止坐标系.离散要领接纳有限体积法,压力速度耦合干系接纳S I MP L E算法;湍动能、耗散率、动量方程的离散接纳二阶顶风花样,运用速度入口及压力出口边界条件,个中入口速度为24.76m/s,出口压力为1个大气压.

叶片正在叶轮内沿圆周均匀分布,且转速恒定,盘算工夫步长为6.41×10-5s,这个工夫步长的挑选取叶轮的转速有关,即每经由360个工夫步长,叶轮扭转1周(工夫为T).这个工夫很短,可以或许获得叶轮所需求的扭转角度,每一个工夫步长迭代次数为20,叶轮转速为2600r/m i m.

对扫路车用风机内流场先作定常盘算,取残差小于1×10-4时计算收敛.然后将定常盘算的效果作为非定常盘算的初始化数据,停止非定常盘算.

3 盘算效果及其剖析

3.1要领考证

本文对扫路车用风机正在差别工况下的活动状况停止了展望,并取实验效果停止对照剖析.根据G B/T 1236—1985《通风机空气动力机能实验要领》的要求对扫路车用风机停止实验,试验装置如图6所示.


图6 试验装置

Fig.6 Testing device

本文接纳无量纲流量系数和全压系数对效果停止处置惩罚[6],各工况下效力和全压系数的仿真取测试效果的对照如图7,8所示.从图中能够看出,数值模仿效果的取实验效果转变趋向同等,符合优越,而且全压内效力曲线和全压系数曲线的很大偏差正在4%之内,正确展望了扫路车用风机的机能转变状况,为后续扫路车用风机内流场特性和压力脉动剖析奠基了根蒂根基.


图7 实验和模仿的效力曲线

Fig.7 Efficiency curve of experiment and simulation


图8 实验和模仿的全压系数曲线

Fig.8 Total pressure coefficient curve of experimentand simulation

3.2 叶轮内部涡流特性剖析

因为流体的黏性感化和扭转部件取静止部件的消息过问,扫路车用风机内部流场显现出全三维、非定常的活动特性.这类活动特性引发压力场的压力脉动,致使扫路车用风机气动噪声的发生.

图9为扫路车用离心叶轮1个叶片流道内统一截面、差别时候的瞬态流线图.从图中能够看出,正在少叶片入口吸力里处,因为入口冲角过大,使得少叶片吸力面上发生活动星散,全部流讲活动状况恶化,该历程一向连续到叶轮出口,并正在叶轮流道出口接近蜗舌四周构成一个回流区,该回流区络续天取蜗舌外面相互作用,使得蜗舌外面的压力发生脉动,构成扫路车用风机气动噪声的一个泉源.同时,正在短叶片吸力里处,流道中一向存在一个大的旋涡区,险些梗塞全部流讲,该旋涡地区取回流区的活动互相过问,停止能量交流,使得旋涡正在1个叶轮扭转周期内,周期性天阅历发生、生长、耗散历程,该历程加剧了扫路车用风机内部压力的脉动,成为扫路车用风机内部涡流噪声的重要泉源[7].上述剖析结论注解,正在扫路车用风机内部,因为蜗壳构造的非对称性感化,接近蜗舌地区的叶轮流道会发生猛烈的旋涡活动以致回流,该非定常流动增添了叶轮气流感化正在蜗舌外面的脉动作用力,增大了扫路车用风机的气动噪声.


图9 叶轮取蜗舌相互作用瞬态流线图

Fig.9 Transient streamlines of the impellerand volute tongue interaction

如图10所示,正在蜗舌地区,始终存在一个低速旋涡地区,该旋涡周期性天阅历发生、生长、强大、脱落历程.旋涡的发生历程使得蜗舌外面遭到非定常脉动力的感化,从而发生气动噪声.正在叶片的尾部,因为旋涡的脱落,使得该处的速度场极为庞大,流体微团遭到拉伸、挤压和扭曲变形感化[8-9],从而发生较大的涡量值.湍流涡声实际[10]以为,气动噪声取旋涡的推压和变形亲切相干,涡量是联系关系气动噪声源的要害湍流量[11].上述剖析注解正在扫路车用风机接近出口的蜗舌地区,始终存在一个低速、涡量值较小的旋涡区,而叶片尾部较大涡量值的存在加剧了风机气动噪声的发生.因而,蜗舌构造是影响气动噪声特性的要害参数,正在其设想中需求偏重思索才气使得其气动噪声机能到达很佳.


图10 蜗舌四周速度大小随时间转变

Fig.10Changes of volocity near volutetongue with time

3.3 盘算效果的时域剖析

因为现实采集获得的压力旌旗灯号值较大,不利于剖析视察,因而本文将采集到的360个压力脉动旌旗灯号停止去均匀处置惩罚,即用各工夫点压力脉动值减去采集时间内压力平均值[12]:


式中:pi为原始采集压力旌旗灯号每一时间点压力脉动值;Pi为去均匀处置惩罚后每一时间点压力脉动值;Pj为原始采集压力旌旗灯号每一时间点压力脉动值.

如图11所示,正在蜗壳周背外面,蜗舌四周的压力脉动很猛烈,且B点处的压力脉动很强,那是因为叶轮流讲流出的流体垂直打击到蜗舌外面,使得此处的压力脉动很强,因而是气动噪声的重要泉源.图12中叶片取蜗舌外面噪声源散布(脉动压力大小散布)也道清楚明了这点.从图12中能够看出,蜗舌外面和接近蜗舌四周的叶轮流讲噪声源散布值很大,其他位置处噪声源值要小很多.那重要是因为叶轮和蜗舌的消息过问,使得该流讲四周存在旋涡活动,流体涡团周期性天从叶片尾端脱落,因而致使此处压力脉动加强,从而发生较大的噪声源.上述剖析阐明正在扫路车用风机内部,恰是因为叶轮取蜗舌非定常感化发生的旋涡,致使该地区的噪声源值很大,成为风机气动噪声的重要泉源.


图11 蜗壳周背压力脉动状况

Fig.11 Pressure fluctuation of thecircumferential volute


图12 叶片取蜗舌外面噪声源散布

Fig.12 Noise source distribution ofimpeller and volute tongue

从图13能够看出,正在1个周期内,叶片压力面上的脉动峰值有30个,那取叶片数目(15片少叶片+15片短叶片)对蜗舌外面的非定常感化相符合,呈显着的周期性.而吸力面上压力脉动的周期性则要微小很多,那重要是因为吸力面上轻易发生活动星散,构成旋涡从而发生涡流噪声.因为叶片取蜗舌的非定常感化存在周期性,阐明能够经由过程增大叶片取蜗舌的间距去减弱它们之间的非定常感化,由此低落扫路车用风机的离散噪声.

从图14能够看出,取叶片压力面上的脉动值差别,蜗舌外面的压力脉动并没有发生周期性转变.蜗舌外面的3个视察点中,B点的压力脉动值很大,A、C两点的压力脉动相对较强.那重要是因为B点正对着叶轮流讲气流的袭击感化,因而该点压力脉动很强[13].


图13 叶片外面压力脉动随时间转变图

Fig.13 Pressure fluctuation of the blade with time


图14 蜗舌外面压力脉动随时间转变图

Fig.14 Pressure fluctuation of the volute tongue with time

4 结语

(1)扫路车用风机接近蜗舌地区的叶轮流道会发生猛烈的旋涡活动以致回流,该非定常流动增添了叶轮气流感化正在蜗舌外面的非定常脉动作用力,使得该地区的噪声源值很大,成为扫路车用风机气动噪声的重要泉源.

(2)扫路车用风机蜗舌构造情势及叶片取蜗舌间距对其气动噪声的发生具有主要影响,正在设计时需求偏重考量才气使得风机气动噪声机能到达很佳.

(3)叶片压力里比吸力面上的脉动周期性特性更猛烈;正对叶轮流讲的蜗舌地区压力脉动很强.


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